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瓦楞纸板尺寸百科

  瓦楞铝板又称为压型铝板,波形铝板或铝瓦。是建筑常用的产品之一,目前有替代不锈钢以及铁板的趋势。首先,由于铝的密度只有2.71而铁的密度达到7.8,所以每平方铝瓦的重量不足不锈钢的1/3、很好的减轻企业成本,并且能减轻支架的压力。 其次:铝具有良好的防锈效果,在外界坏境中,雨水,暴晒,大雪对于铝几乎没有什么损坏,并像铁皮那样,见到雨水以后就快速生锈, 由以上两点可以看出,铝瓦在很大程度上能完全替代不锈钢材料,同时造价更低,是建筑行业首选的材料。 瓦楞复合铝板是一种新型的复合铝板幕墙材料使用面板0.6-0.8mm底板0.4mm中间0.2mm瓦楞铝板符合粘接而成,在瓦楞芯材表面涂刷热固化性环氧树脂粘合剂,加热加压复合而成的铝板产品,其复合方式类似于瓦楞纸箱板的形式。

  铝塑板的尺寸为1220*2440,整体厚度一般是3毫米或者是4毫米,铝箔厚度分18丝,24丝等,数字越大说明铝箔越厚,质量越好,当然了,价钱也贵点。18丝以下的铝箔太薄了,你用修边机割槽的时候,铝箔会破掉的铝塑板又分内墙铝塑板和外墙铝塑板,单面铝塑板和双面铝塑板,及发泡心铝塑板和塑料心铝塑板,厚度分为2-6MM不等,表面铝箔有12-50丝不等!以满足不同功能和需要而定...1220mm*2440mm,厚度3mmIvan ,1220mm*2440mm,厚度2.7MM,3MM,4MM,5MM等等小歪国标规格有:2.5MM×1220MM×2440MM2.8MM×1220MM×2440MM3MM×1220MM×2440MM4MM×1220MM×2440MM

  碳化钨瓦楞辊因为耐磨一开始就用较低的齿高(瓦楞率小),而且能保持长久,可以省下大量的芯纸和胶量,纸板质量不变!重要的是:碳化钨瓦楞辊在整个辊运转寿命中,它的楞高几乎不变。从性能上说,采用碳化钨涂层,保证了瓦楞辊有足够的硬度;在 价格 上基本相同,但就纸板品质而言,碳化钨瓦楞辊在瓦楞楞高、品质上能够保持统一。2004-2009年,碳化钨瓦楞辊的概念已经普及开来之后,浙江的黄岩时代纸箱厂在今年初从bhs买了一对碳化钨瓦楞辊。在时代纸箱厂的总经理陈荣看来:瓦楞纸板生产线的心脏是单面机,单面机不仅是影响纸板质量的第一关键部位,还是控制成本的关键所在。而瓦楞辊又是单面机的核心,是重中之重,所以选择合适的瓦楞辊是非常重要的问题所在。 2004年初,时代纸箱厂购买了进口碳化钨瓦辊,使用近一年以来觉得远远高出预先的期望值,甚至有物超所值的感觉。陈荣说:“从性能上说,因为采用碳化钨涂层,保证了瓦楞辊有足够的硬度。有了这一前提,就能够生产出有利于提高纸板强度的楞形,而不用去考虑设计的楞形经不住芯纸的磨擦。”目前 市场 上已有的磐石形楞及德国bhs公司的唇形楞就是从原来的u型、v型、uv型的简单分类上,研制出更能够让纸张发挥其最大物理指标的楞型。价格 上,时代纸箱厂采购的1600×305进口碳化钨不到4万美元,是国内 价格 的2倍~3倍。但是从整体使用寿命去分析:进口碳化钨瓦楞辊是 3500万长米,而国产瓦楞辊寿命仅800万长米,那么一对进口瓦辊 价格 加一次修复的费用,等于两对国产瓦楞辊加工硬化次修复费用。在 价格 上基本相同,但就纸板品质而言,进口碳化钨瓦辊在瓦楞楞高、品质上能够保持统一,而国产瓦辊在新购或新翻磨时能有好品质的纸板,但有一定的加工正放量、瓦楞楞偏高,浪费了芯纸的收缩率,增加成本。国产瓦楞辊运行2~4个月后瓦辊磨损,瓦楞会变低,纸板品质下降,最终影响业务发展。超级超耐磨碳化钨涂层瓦楞辊优异的经济性能:1、硬度仅次于金刚石优异的耐磨粒磨性能大于镀铬瓦楞辊3--5倍的使用寿命; 降低了每平方米瓦楞纸板和瓦楞辊的使用费用;减少了65-80%瓦楞辊的更换次数和成本(包括停机和更换等费用);避免了因瓦楞辊磨损中凹而造成的相关部件的经常性损耗(如涂胶辊、匀胶辊和压力辊等)2、稳定的瓦楞纸板质量由于优异的耐磨损性能,瓦楞每次使用周期中的楞高磨损在0.06--0.08毫米,优化后的楞型几乎不变形,涂胶量不会因楞顶磨损而增大,避免了各种常见的纸板质量缺陷,确保了瓦楞纸板始终如一的理想品质。3、降低了瓦楞纸板的耗材成本碳化涂层瓦楞辊可以优化获得耗纸率更低的楞型;极小的楞高磨损量可比镀铬瓦楞辊降低大于1%的耗纸成本;避免了各种常见的纸板质量缺陷,降低大于30--50%的废品损失。超级超耐磨碳化钨涂层瓦楞辊的技术指标:1、瓦楞辊专用特制48CrMo合金钢锻件;2、瓦楞辊基本体中频淬火硬度HRC58 齿高极限偏差0.025mm3、耐磨碳化钨涂层厚度0.06--0.08毫米; 齿顶圆跳动公差0.025mm4、碳化钨涂层显微硬度HV1250--1400 齿厚极限偏差0.03mm5、结合强度75MPa 齿廓极限偏差0.02mm6、可见金相孔隙率1% 齿侧面对轴线平等度极限偏差0.03mm7、优化设计的经济性楞型 齿顶圆柱母线mm 齿等分极限偏差20 中高辊中高度极限偏差为中高值的5%8、高速辊精度9、齿表面精细研磨抛光,粗糙度Ra 1.6m更多有关碳化钨瓦楞辊请详见于上海 有色 网

  一般紫铜管尺寸公差根据所使用的性能决定,一般紫铜管在工程中用于水冷的比较多,需要考虑的主要有水的压力,热性能等.但是公差范围一般不会超过0.5毫米,紫铜管的内外径差为1毫米.2.1.1铜管:ASTMB88-1996标准规定了铜管的材质、尺寸及公差、机械性能三方面的技术要求及检验方法。 尺寸范围:1/4-12(DN10-DN300mm) 壁厚:K、L、M三种类型,M型为薄壁经济型L及K适用更高压力系统,例如蒸汽或医疗气体等系统。 状态:软质盘管或硬态直管。2.1.2铜管件:ANSI/ASMEB16.221995/1998标准规定了管件的材质、 尺寸及公差、机械性能的技术要求及检验方法。 尺寸范围:1/4-12(DN10-DN300mm) 管件壁厚:只有一个系列,适用于K、L、M三种类型的铜管。 状态:硬态。 2.2英国(欧洲)标准2.2.1铜管:EN1057-1996(取代原标准BS2871-1971) 尺寸范围:∮6-∮267(DN5-DN250mm) 壁厚:有多种可选厚度,详情参照标准原文。市场 上多沿袭原BS2871标准推荐的两种系列:X系列-薄壁经 济型;Y系列-较高压力场合。 状态:R220软态(∮6-∮54),R250半硬态(∮6-∮159),R290 硬态(∮6-∮267)。2.2.2管件:EN1254-1998 尺寸范围:∮6-∮108 壁厚:只有一种厚度适用多种壁厚铜管。 2.3国标2.3.1铜管:GB/T18033-2000 尺寸范围:∮6-∮219(DN5-200mm) 壁厚:有多种可选厚度,但标准推荐了A、B、C三个系列。 C类基本等同于BS2871-X系列,B类基本等同于BS2871-Y系列或 ASTMB88M系列,A类基本等同于ASTMB88L系列及K系列。 状态:软态(M),半硬态(Y2),硬态(Y)。 外径公差:普通精度与高精度级两种,后者按近ASTMB88或EN1 057的要求。2.3.2铜管件:GB/T11618-1999 尺寸范围:∮6-∮219(DN5-DN200mm) 壁厚:分PN1.0MPa与PN1.6MPa两种.想要了解更多关于紫铜管尺寸的信息,请继续浏览上海 有色 网。

  一、钢材长度尺寸    钢材长度尺寸是各种钢材的最基本尺寸,是指钢材的长、宽、高、直径、半径、内径、外径以及壁厚等长 度。钢材长度的法定计量单位是米( m )、厘米( cm )、毫米( mm )。在现行习惯中,也有用英寸( ″)表示的,但它不是法定计量单位。    1. 钢材的范围定尺 是节省材料的一种有效措施。范围定尺就是长度或长乘宽不小于某种尺寸,或是长度 。长乘宽从多少到多少的尺寸范围内交货。生产单位可以按此尺寸要求进行生产供货。    2. 不定尺(通常长度) 凡产品尺寸(长度或宽度),在标准规定范围内,而又不要求固定尺寸的叫不定 尺。不定尺长度又叫通常长度(通尺)。按不定尺交货的金属材料,只要在规定长度范围内交货即可。例 如,不大于 25mm 的普通圆钢,其通常长度规定为 4-10m, 则长度在此范围内的圆钢都可以交货。    3. 定尺 按订货要求切成固定尺寸的称为定尺。按定尺长度交货时,所交金属材料必须具有需方在订货合 同中指定的长度。例如,合同上注明按定尺长度 5m 交货,则所交货的材料必须都是 5m 长的,短于 5m 或长于 5m 均为不合格。但实际上交货不可能都是 5m 长,因此规定了允许有正偏差,而不允许有负偏差    4. 倍尺 按订货要求的固定尺寸切成整倍数的称为倍尺。按倍尺长度交货时,所交金属材料的长度必须为 需方在订货合同中指定的长度(叫单倍尺)的整数倍数(另加锯口)。例如,需方在订货合同中要求单倍 尺长度为 2m ,那么,切成双倍尺时长度即为 4m ,切成 3 倍尺时即为 6m ,并分别加上一个或两个锯口 量。锯口量在标准中有规定。倍尺交货时,只允许有正偏差,不允许出现负偏值。    5. 短尺 长度小于标准规定的不定尺长度下限,但不小于允许的最短长度的叫短尺。例如,水、煤气输送 钢管标准中规定,允许每批有 10% 的(按根数计算) 2-4m 长的短尺钢管。 4m 即为不定尺长度的下限,允许的最短长度为 2m 。    6. 窄尺 宽度小于标准规定的不定尺宽度下限,但不小于允许的最窄宽度的叫窄尺。    按窄尺交货时,必须注意有关标准规定的窄尺比例和最窄尺。    二、钢材长度尺寸举例    1. 型钢的长度尺寸         ⑴火车轨的标准长度有 12.5m 和 25m 两种。    ⑵圆钢、线材、钢丝尺寸以直径 d 的毫米( mm )数标定。    ⑶方钢尺寸以边长a的毫米( mm )数标定。    ⑷六角钢、八角钢尺寸以对边距离s的毫米( mm )数标定。    ⑸扁钢的尺寸以宽度b和厚度d的毫米( mm )数标定。    ⑹工字钢、槽钢的尺寸以腰高h、腿宽b和腰厚d的毫米( mm )数标定。    ⑺等边角钢的尺寸以相等边宽b和边厚d的毫米( mm )数标定。不等边角钢的尺寸以边宽B、b和边厚d的毫米( mm )数标定。    ⑻H型钢的尺寸以腹板高度h、翼板宽度b和腹板厚度t1、翼板厚度t2的毫米( mm )数标定。    2. 钢板、钢带的长度尺寸    ⑴一般以钢板的厚度 d 的毫米( mm )数标定。而钢带则以钢带的宽度b和厚度d的毫米( mm )数标定。    ⑵单张钢板有规定的不同尺寸,如热轧钢板有: 1mm 厚的钢板,有宽度600×长度2000 mm ;650×2000mm ;700×1420 mm ;750×1500 mm ;900×1800 mm ;1000×2000 mm 等    3. 钢管的长度尺寸    ⑴一般以钢管的外径 D 、内径和壁厚 S 的毫米( mm )数标定。    ⑵每种钢管有规定的不同尺寸,如无缝钢管外径 50mm 的,壁厚有 2.5-10mm 的 15 种;或者说相同壁厚5mm 的,外径有 32-195mm 的 29 种。又如焊接钢管公称口径 25mm 的壁厚有 3.25mm 的普通钢管和4mm的加厚钢管。三、钢材重量    1. 钢材的理论重量    钢材的理论重量是按钢材的公称尺寸和密度(过去称为比重)计算得出的重量称之为理论重量。这与钢材 的长度尺寸、截面面积和尺寸允许偏差有直接关系。由于钢材在制造过程中的允许偏差,因此用公式计算 的理论重量与实际重量有一定出入,所以只作为估算时的参考。    2. 钢材的实际重量    钢材实际重量是指钢材以实际称量(过磅)所得的重量,称之为实际重量。实际重量要比理论重量准确。    3. 钢材重量的计算方法    ⑴毛重 是“净重”的对称,是钢材本身和包装材料合计的总重量。运输企业计算运费时按毛重计算。但钢 材购销中是按净重计算。    ⑵净重 是“毛重”的对称。钢材毛重减去包装材料重量后的重量,即实际重量,称之为净重。在钢材购销中一般按净重计算。    ⑶皮重 钢材包装材料的重量,称之为皮重。    ⑷重量吨 按钢材毛重计算运费时使用的重量单位。其法定计量单位为吨(1000kg),还有长吨(英制重量单位1016.16kg)、短吨(美制重量单位907.18kg)。    ⑸计费重量 亦称“计费吨”或“运费吨”。运输部门收取运费的钢材重量。不同的运输方式,有不同的计 算标准和方法。如铁路整车运输,一般以所使用的货车标记载重作为计费重量。公路运输则是结合车辆的 载重吨位收取运费。铁路、公路的零担,则以毛重若干公斤为起码计费重量,不足时进整。

  钢管的直径可分为外径、内径、公称直径。管材为无缝钢管的管子的外径用字母D来表示,其后附加外直径的尺寸和壁厚,例如外径为108的无缝钢管,壁厚为5MM,用D108*5表示,塑料管也用外径表示,如De63,其他如钢筋混凝土管、铸铁管、镀锌钢管等采用DN表示,在设计图纸中一般采用公称直径来表示,公称直径是为了设计制造和维修的方便人为地规定的一种标准,也较公称通径,是管子(或者管件)的规格名称。管子的公称直径和其内径、外径都不相等,例如:公称直径为100MM的无缝钢管邮102*5、108*5等好几种,108为管子的外径,5表示管子的壁厚,因此,该钢管的内径为(108*5-5)=98MM,但是它不完全等于钢管外径减两倍壁厚之差,也可以说,公称直径是接近于内径,但是又不等于内径的一种钢管直径的规格名称,在设计图纸中所以要用公称直径,目的是为了根据公称直径可以确定管子、管件、阀门、法兰、垫片等结构尺寸与连接尺寸,公称直径采用符号DN表示,如果在设计图纸中采用外径表示,也应该作出管道规格对照表,表明某种管道的公称直径,壁厚。 . 管子系列标准 压力管道设计及施工,首先考虑压力管道及其元件标准系列的选用。世界各国应用的标准体系虽然多,大体可分成两大类。压力管道标准见表3。法兰标准见表4。 表3 压力管道标准 分 类 大外径系列 小外径系列 规格 DN-公称直径 Ф-外径 DN15-ф22mm,DN20-ф27mm DN25-ф34mm,DN32-ф42mm DN40-ф48mm,DN50-ф60mm DN65-ф76(73)mm,DN80-ф89mm DN100-ф114mm,DN125-ф140mm DN150-ф168mm,DN200-ф219mm DN250-ф273mm,DN300-ф324mm DN350-ф360mm,DN400-ф406mm DN450-ф457mm,DN500-ф508mm DN600-ф610mm, DN15-ф18mm,DN20-ф25mm DN25-ф32mm,DN32-ф38mm DN40-ф45mm,DN50-ф57mm DN65-ф73mm,DN80-ф89mm DN100-ф108mm,DN125-ф133mm DN150-ф159mm,DN200-ф219mm DN250-ф273mm,DN300-ф325mm DN350-ф377mm,DN400-ф426mm DN450-ф480mm,DN500-ф530mm DN600-ф630mm,

  黄铜电磁阀作业原理及其尺度?黄铜电磁阀作业原理及其尺度有哪些?黄铜电磁阀作业原理及其尺度怎样表明?什么是黄铜电磁阀呢?黄铜电磁阀是工业进程主动化操控体系用的执行器,它在承受电控信号后能主动敞开或封闭阀门,完成对管道中流体介质的通断或流量调理操控,然后对体系中的温度、流量、压力等参数进行主动调理或长途操控。所以说黄铜电磁阀效果仍是适当重要的,下面咱们全铜网专家带你好好了解关于“黄铜电磁阀作业原理及其尺度”这个百科吧。直动式黄铜电磁阀黄铜电磁阀作业原理?黄铜电磁阀的作业原理:电磁阀里有密闭的腔,在的不同方位开有通孔,每个孔都通向不同的油管,腔中间是阀,双面是两块电磁铁,哪面的磁铁线圈通电阀体就会被吸引到哪边,经过操控阀体的移动来档住或漏出不同的排油的孔,而进油孔是常开的,液压油就会进入不同的排油管,然后经过油的压力来推进油刚的活塞,活塞又带动活塞杆,活塞竿带动机械设备动。这样经过操控电磁铁的电流就操控了机械运动。先导式黄铜电磁阀黄铜电磁阀的分类?1.直动式电磁阀:原理:通电时,电磁线圈发生电磁力把封闭件从阀座上提起,阀门翻开;断电时,电磁力消失,绷簧把封闭件压在阀座上,阀门封闭。特色:在真空、负压、零压时能正常作业,但通径一般不超越25mm。2.散布直动式电磁阀:原理:它是一种直动和先导式相结合的原理,当进口与出口没有压差时,通电后,电磁力直接把先导小阀和主阀封闭件顺次向上提起,阀门翻开。当进口与出口到达启动压差时,通电后,电磁力先导小阀,主阀下腔压力上升,上腔压力下降,然后运用压差把主阀向上推开;断电时,先导阀运用绷簧力或介质压力推进封闭件,向下移动,使阀门封闭。特色:在零压差或真空、高压时亦能可*动作,但功率较大,要求有必要水平装置。3.先导式电磁阀:原理:通电时,电磁力把先导孔翻开,上腔室压力敏捷下降,在封闭件周围构成上低下高的压差,流体压力推进封闭件向上移动,阀门翻开;断电时,绷簧力把先导孔封闭,进口压力经过旁通孔敏捷腔室在关阀件周围构成下低上高的压差,流体压力推进封闭件向下移动,封闭阀门。特色:流体压力规模上限较高,可任意装置(需定制)但有必要满意流体压差条件。黄铜电磁阀的尺度?外形尺度见下表:黄铜电磁阀外形尺度结构规格参数见下表:黄铜电磁阀结构规格参数黄铜电磁阀挑选运用的注意事项?1.腐蚀性介质:宜选用塑料王电磁阀和全不锈钢;关于强腐蚀的介质有必要选用阻隔膜片式。例CD-F.Z3CF。中性介质,也宜选用铜合金为阀壳材料的电磁阀,不然,阀壳中常有锈屑掉落,尤其是动作不频频的场合。用阀则不能选用铜材。2.爆炸性环境:有必要选用相应防爆等级产品,露天装置或粉尘多场合应选用防水,防尘种类。3.电磁阀公称压力应超越管内最高作业压力。

  钛在功用型纳米纸板中可起到以下这些效果: 抗菌、防臭 在制作天然纸浆时注入无菌气体,这种纸具有避免细菌侵入的功用,可用于医疗用具的包装。新开发的纳米复合功用纸,能够有效地处理银系抗菌剂的变色问题,无毒、成本低,对大多数常见的微生物如大肠杆菌、金色葡萄球菌、黑曲霉菌均有杰出的抗菌效果。相同也可将纳米微粒参加纸、塑、纸箱及复合材料中用于包装食物,可延长包装食物的货架寿数。将多孔无机物和有机黄酮醇一同制成的纸,能够吸收类等异臭。在30mm左右的锐钛型二氧化钛是有特强的抗菌、除臭功用,故用其制作的纸有防臭功用。 防湿 浸涂过蜡的纸就能够进步防湿功用,可制作果树育苗用的防雨袋、防露袋。如掺入纳米远红外粉体,这种粉体选用优质的天然矿物质为质料,经特殊的纳米粉体制备工艺加工而成的功用性超微细粉体。当它吸收外界的热量后,能释放出波长为4-14微米的远红外线,具有特殊的远红外辐射功用,它对人体无害,能收到保暖、除湿的显着效果。 耐热耐火 选用通过特殊处理的纸浆制成的纸张,有杰出的耐热性和吸水蒸气功用,可用作微波食物的包装盒。如掺入纳米防紫外粉体,其粉体自身无毒无害,能够屏蔽、吸收紫外线,具有显着的防紫外线辐射才能。用掺入它制成的纸板本领高温。由氢氧化铝和天然纸浆混合制作或用磷酸化纸浆和玻璃(885,3.00, 0.34%)纤维混合制成的纸张,具有杰出的耐热、耐燃功用。如增加纳米淡色导电粉体制成的纸板,具有耐火、耐高温的功用。 耐酸耐油 选用特殊纸浆与增加剂混合制成的纸,具有优异的遮光性、耐酸性。如在纸浆中注入纳米无机抗菌粉体,能永久地与高分子基材相结合,用这种粉体混合制成的纸具有耐酸、耐碱的功用。在纸板里层通过耐油脂性处理,可避免油的渗透,纸板表面通过一般涂料处理能够印刷图画,这种纸板首要用于油脂性仪器的包装。 防腐、防霉 掺入方晶石和活性炭制作的纸张,能够制作运送鲜花的瓦楞纸箱,它能吸收导致鲜花糜烂蜕变的。掺入纳米级二氧化钛粉体(这是一种白色粉末,晶体分为锐钛型和金红石型)制作的纸板、纸张,可起到防腐、防霉的效果。因锐钛型晶体的首要功用为抗菌、防腐、防霉;金红石型晶体的首要功用为增强、增韧、降解有机污染物。

  1 .范围本标准适用于冷轧薄板厂外购热卷原料,中间产品和最终成品的外形、尺寸允许偏差及表面质量要求。2.原料2.1 原料的尺寸、重量、化学成分和力学性能等技术参数须符合热卷原料采购标准、合同及相关技术协议的要求。 2.2 原料热卷外形单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边应符合表1的规定。表1      单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边原料厚度(mm)单侧塔形高度(mm)层间不齐度(mm)卷芯溢出边(mm)≤2.5<40<30≤10圈且高度≤100>2.5<50<352.3  钢带边部不允许有破边,但允许有轻度窝边,窝边与板面夹角90°。3  中间产品3.1 酸洗产品3.1.1 外观质量钢卷无舌形头尾,单侧塔形高度,层间不齐度和卷芯溢出边应符合表2的规定。            表  2   单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边钢带厚度(mm)单侧塔形高度(mm)层间不齐度(mm)卷芯溢出边(mm)≤2.5<20<10≤10圈且高度≤50>2.5<30<15带钢边部不允许有破边,但允许有局部少量的窝边,窝边与板面夹角>90°。3.1.2表面质量:酸洗后为银白或灰白色,不得有欠酸洗(尚有残余氧化铁皮)和过酸洗(表面粗糙、凹凸不平或钢带厚度变薄)现象。烘干后不允许有未烘干的漂洗水卷入钢卷。酸洗后48小时之内无锈蚀现象。3.1.3  酸洗后钢卷包装要求周向包装,打包带不少于一道。3.2  冷轧产品3.2.1  冷轧后钢带厚度允许偏差应符合表3的规定。                         表  3    厚度允许偏差                  mm公称厚度厚度允许偏差  普通精度 PT.A高级精度   PT.B≤12001200~1500≤12001200~15000.20~0.40±0.04±0.05±0.025±0.035>0.40~0.60±0.05±0.06±0.035±0.045>0.60~0.80±0.06±0.07±0.045±0.05>0.80~1.00±0.07±0.08±0.05±0.06>1.00~1.20±0.08±0.09±0.06±0.07>1.20~1.60±0.10±0.11±0.07±0.08>1.60~2.00±0.12±0.13±0.08±0.09>2.00~2.50±0.14±0.15±0.10±0.11注:钢带头尾20m内厚度允许偏差最大不得越出表中的允许偏差量的1倍,厚度有效测量部位应距边部≥25mm。3.2.2  外观质量单侧塔形高度≤30mm,卷芯溢出边≤10圈且高度≤100mm,不得有松卷、扁卷、燕窝及起筋现象。3.2.3  表面质量板面无肉眼可见乳化液残迹;表面存在的麻点、划痕、气泡、夹杂、裂痕、轧辊压痕等现象。按严重程度分为二类:单面其深度小于表3允许偏差量的1/2且少量为轻度,反之为重度;冷轧后24小时之内表面无锈蚀。3.2.4  板形质量板形质量按其程度分为良好、轻、重三类。带钢运行中表面直观上基本无可见浪形为板形良好。带钢运行中表面直观上有轻微可见浪形,但停车后无明显浪形,为轻度板形质量问题。带钢运行中表面直观上有明显浪形,停车后可检测出不平度值,为重度板形质量问题。3.2.5  冷轧后须在钢卷周向包装,打包带不少于两道。3.2.6  卷芯处焊接点不少于三处,且牢固,防止退火卷芯松动。厚度≤2.5mm规格要求在卷芯嵌口处增加一个焊点。3.3  退火3.3.1  外观质量在吊运过程中不允许将钢卷边部啃破,装炉时应根据钢卷边部塔形等情况调整好钢卷位置,以使压破/折钢卷边部减少到最低限度;退火后钢卷不允许有松动、扁卷及氧化现象。3.3.2 退火后带钢表面无粘结现象。3.4  平整3.4.1厚度允许偏差应符合表4的规定。表4      厚度允许偏差          mm公称厚度厚度允许偏差    普通精度 PT.A高级精度   PT.B≤12001200~1500≤12001200~15000.20~0.40±0.04±0.05±0.025±0.035>0.40~0.60±0.05±0.06±0.035±0.045>0.60~0.80±0.06±0.07±0.045±0.05>0.80~1.00±0.07±0.08±0.05±0.06>1.00~1.20±0.08±0.09±0.06±0.07>1.20~1.60±0.10±0.11±0.07±0.08>1.60~2.00±0.12±0.13±0.08±0.09>2.00~2.50±0.14±0.15±0.10±0.11注:厚度测量有效部位应距边部≥25mm。3.4.2  外观质量钢卷单侧塔形高度≤25mm,卷芯溢出部分≤10圈且其高度≤100mm,钢卷无松卷、扁卷、燕窝及起筋现象。3.4.3  表面质量板面不得有可见平整液残留液滴。表面质量按其程度分为轻度、重度两类1)存在下述现象之一是为轻度:a.单面局部麻点、划痕、划伤、小气泡、小拉裂、轧辊压痕(辊印或烙伤)的深度小于表4中厚度允许偏差量的一半;b.钢卷允许有局部(长度<总长度的5%的)黑斑、黑带和不清洁印痕;c.钢带的边部允许偶见自然锈点。2)存在下述现象之一为重度a.双面局部麻点、划伤、划痕、小气泡、小拉裂、轧辊压痕的深度小于表4中的厚度允许偏差量,但需保证最小厚度值;b.钢带边部有<5mm宽的兰黑氧化色,允许有浅黄颜色氧化现象;c.钢带允许少量(长度<总长的20%)黑带、黑斑或不洁印痕;d.钢带边部有少量自然锈点;e.钢带表面存在无手感局部粘连折印或有轻微手感的自然折印。3.4.4  板形质量板形质量按其程度分为良好、轻、重三类(详见3.2.4条款)。3.4.5  钢卷的周向中部适宜包装,以保证带头剪切前不散开为准。4.成品4.1  尺寸允许偏差4.1.1  钢带厚度允许偏差应符合表5的规定。                 表  5    厚度允许偏差                mm公称厚度厚度允许偏差普通精度 PT.A高级精度   PT.B≤12001200~1500≤12001200~15000.20~0.40±0.04±0.05±0.025±0.035>0.40~0.60±0.05±0.06±0.035±0.045>0.60~0.80±0.06±0.07±0.045±0.05>0.80~1.00±0.07±0.08±0.05±0.06>1.00~1.20±0.08±0.09±0.06±0.07>1.20~1.60±0.10±0.11±0.07±0.08>1.60~2.00±0.12±0.13±0.08±0.09>2.00~2.50±0.14±0.15±0.10±0.11注1:测量部位不切边应距边部≥25mm,切边应距边部≥10mm。注2:当带钢厚度≤1.50mm时,钢带两端总长度30m内厚度偏差允许比上表规定值超出50%,当带钢厚度1.50mm时,钢带两端总长度30m内厚度偏差允许比上表规定值超出30%。4.1.2  钢带的宽度允许偏差应符合表6的规定。                表  6        宽度允许偏差        mm边缘状态公称宽度宽度允许偏差不切边 EM/+10切边 EC<1200+4≥1200+54.2 外观质量不切边钢/带,允许有局部深度≤3mm的破边;    切边钢带不允许有切割不齐、破边、窝边;    切边钢带允许有高度≤0.07mm的毛刺;    钢卷不允许出现松卷、扁卷或窝边;    钢卷垛板其长度或宽度方向错动≤5mm;    钢带宽度≥600mm的钢卷塔形高度切边的不得大于30mm,不切边不得大于40mm。4.3  表面质量    钢带不得有分层,表面不允许有裂纹、结疤、折叠、气泡和夹杂。若存在以上缺陷,即为不合格表面。合格表面允许有轻微的擦伤、氧化色、折印,深度或高度不大于钢带厚度公差之半的麻点、划伤和压痕等。4.3.1  合格表面由优到良分为FB、FC、FD三级:FB级表面:  无板形类非正常因素存在;表面质量缺陷只是零星出现,不超过表7所描述的程度。表7类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、不清洁印痕、粘结印卷头卷尾非连续存在,长度不超过30米,卷内零星存在。表面折叠印、折印非周期分布,长度小于钢带总长度的2%。黑斑、氧化色不存在或偶见。麻点、氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入、锈斑、锈点不存在或零星存在。划伤、擦伤、硌伤、硬伤、粘结伤痕卷头卷尾非连续存在,长度不超过30米,卷内零星存在。FC级表面:    板形和表面缺陷应符合表8的规定。表  8类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、不清洁印痕、粘结印断续出现,长度小于钢带35%。表面折叠印、折印非周期分布,长度小于钢带总长度的6%。黑斑非整卷存在,非密集分布。氧化色允许存在浅黄色氧化色;黄色氧化色允许存在,但非连续分布;缺陷长度小于钢带总长度的6%。兰黑色氧化色不允许存在。黑带连续长度小于20%,宽度小于1/4。长度、宽度任一项不能超出该指标。麻点、氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入少量存在,但引起的凹坑深度小于钢带的允许偏差之半。划伤、擦伤无手感,长度小于钢卷总长度6%。硌伤、硬伤有手感,但未穿透钢带厚度,未冒出钢带表面。非集中分布,点数较少。锈斑、锈点不允许存在锈斑,锈点非密集分布,量少。粘结伤痕粘结引起的钢带表面允许存在仅有手感的伤痕,深度小于钢带允许偏差之半。非密集分布,长度小于钢带总长度6%。板形缺陷单边浪、双边浪、中浪、肋浪浪形高度≤5mm/m。FD级表面:    板形和表面缺陷应符合表9规定。表9类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、不清洁印痕、粘结印、锈点允许连续出现,无手感。表面折叠印、折印非周期分布,长度小于钢带总长度的6%。黑斑。允许存在,非密集分布。氧化色允许存在浅黄色氧化色;黄色氧化色允许存在,但非连续分布;兰黑色氧化色不允许大面积存在,缺陷长度小于钢带总长度的6%。黑带连续长度小于30%,宽度小于1/3。长度、宽度任一项不能超出该指标。麻点(氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入)允许存在,但引起的凹坑深度小于钢带的允许偏差,但不大面积存在。划伤、擦伤有手感,但深度控制在厚度偏差范围内,非集中分布,面积较少。硌伤、硬伤有手感,但未穿透钢带厚度,冒出钢带表面的高度小于钢带厚度之半。非集中分布,点数较少。长度方向周期分布距离大于50米。锈斑非成块状分布,非密集分布 。粘结伤痕有手感的伤痕深度小于钢带允许偏差。非密集分布,长度小于钢带总长度的6%。板形缺陷单边浪、双边浪、中浪、肋浪允许存在,浪形高度≤10mm/m。4.3.2  对于钢带,由于没有机会切除带缺陷部份,因此钢带允许带缺陷交货,但有缺陷部份不得超过每卷总长度的6%。4.4 涂油质量涂油量按其涂油量大小分为:微量涂油、适量涂油和多量涂油三种:微量涂油:单面≤0.3g/m2适量涂油:单面0.3~0.5g/m2多量涂油:单面≥0.5g/m24. 5  钢带的化学成份、力学性能和工艺性能应符合相应内控标准的要求。5. 试轧品   产品一项或多项不符合以上正品的要求,但相应条款符合以下规定,可判定为试轧品。5.1  表面质量钢带表面存在较重划伤、气泡、拉裂、轧辊压痕(辊印或硌伤),但不得超过板厚尺寸;允许存在大面积黑斑、黑带和部分黑色氧化现象、严重振纹等;允许存在大面积的斑点和锈斑;允许存在大面积擦伤,但深度小于板厚尺寸。当出现较严重的表面缺陷,有明显手感,判为利用品。5.2  尺寸质量钢带厚度尺寸偏差不满足相关产品标准规定本规格厚度公差,也无法满足其相邻规格的厚度公差。当出现较严重的尺寸波动判为利用品。5.3 力学性能力学性能符合相关标准规定。6  利用品力学性能不符合相关标准规定,其余要求符合试轧品的相关规定可判为利用品。7  质证书合格品出据产品质量证明书,试轧品、利用品不出据产品质量证明书,可提供产品说明书。8  说明用户提出产品的技术要求所规定的质量内容如与本标准相关项内容不一致,应以用户的要求为准。  附加说明:  本标准由质量管理处归口管理。  本标准起草人: 杜大松  本标准审核人: 宿  艳  本标准批准人: 贾安才

  一、铸锭外表质量查验 铝合金铸锭外表不答应有拉裂、气泡及腐蚀斑驳,外表应清洁、无油污及尘土,不答应有飞边、毛刺及高出基面1 mm的金属瘤。答应存在深度不大于l.5 mm的拉痕、成层(冷隔)、缩孔等缺点。铝合金铸锭外表质量的查验选用目视查看,每根铝棒都应进行查验。 二、铸锭尺度误差查验 常用铝合金挤压用圆铸锭的尺度误差见表6—1—9。取样规则:每炉l0%,但不少于2根。 表6—1-9常用挤压圆铸锭的尺度误差表圆铸锭直径 /mm直径答应误差 /mm长度公差 /mm弯曲度/mm端面切斜度 /mm每米全长φ265 φ203 φ178 φ165 φ120 φ90±2.5 ±2.0 ±2.O ±2.0 ±1.5 ±1.O±4 ±4 ±3 ±3 ±2 ±2--检查方法:用0~300 mm的游标卡尺丈量圆铸锭的直径,用米尺进行丈量铸锭长度。用一支已检定的直尺沿圆铸锭长度方向靠在圆铸锭上,用游标卡尺量出直尺与圆铸锭之间的较大空隙,即为圆铸锭弯曲度。用视点尺靠在圆铸锭的端面,用游标卡尺量出视点尺与圆铸锭端面之间的较大空隙,即为圆铸锭端面切斜度。

  转炉由炉体、燃油装置、炉口、转动装置、炉尾烟道、余热利用设备等主要部分组成。 一、炉体。 炉体为圆筒形,卧式,用锅炉钢板焊成,两端钢板与圆筒用螺钉联结固定,一端设重油燃烧孔,一端炉尾烟道与水平固定烟道相接。 二、重油燃烧系统。 采用100号重油作燃料。燃烧系统包括下述主要设备:齿轮油泵、流量计、压力式温度计、电加热器、减压阀、低压油嘴等。 三、炉口。 炉口在转炉中部,如图1所示。炉口有两个作用:炉料从炉口装入炉内:熔体(粗铋、冰铜、炉渣)从炉口放出。 四、转动装置。 用4.5千瓦电动机经减速箱后,以6分/转的转速转动炉体至任意位置。 五、炉尾烟道。 转炉炉头安装重油喷嘴,炉尾设烟道排送烟气,炉尾烟遭与水平固定烟道之间,用法兰盘螺钉密封联接,其联接部位示意图如图1所示:图1  铋转炉烟道接口示意图 1-固定部分;2-转动部分;3-接口部分 六、余热利用设备。 转炉炉尾烟气温度在1150℃左右,在水平固定烟遭中安装套管式换热器,如图2所示。图2  套管式换热器示意图 1-水平烟道;2-换热器;3-喷流孔 冷空气从内管进入换热器,经管壁无数小孔呈喷流状态喷在被炉尾烟气加热的外管壁,实现热交抉,被预热的空气经夹套送入重油燃烧系统。套管式换热器可将空气预热到300℃以上,供重油燃烧用。

  (一)影响钢球尺寸的因素    磨矿过程是一个影响因素错综复杂的动态过程,影响钢球尺寸的因素是多方面的。从破碎过程的原理分析,钢球破碎矿块或矿粒的力学实质是对矿块或矿粒施加破碎力,以克服矿块或矿粒的内聚力而使其破坏,故可将影响破碎过程的因素分为两大类:一类是破碎对象的因素;第二类是破碎动力的因素。    破碎对象的因素包括岩矿的机械强度和矿块或矿粒的几何尺寸。矿块或矿粒的内聚力是由它们内部质点键合方式和强度来决定的,宏观上常以岩矿硬度来表征它的机械强度,即表征岩矿抗破坏的能力。我国常以普氏硬度系数 作为岩矿相对坚固性的分类系数,也即用 来表征岩矿的机械强度。矿块或矿粒的机械强度愈大,破碎时需要的破碎力也愈大,自然需要大的钢球尺寸。矿块或矿粒的几何尺寸相同时,机械强度大的矿块或矿粒需要的钢球尺寸比机械强度小的需要的钢球尺寸要大。当岩矿的机械强度一定时,较大的矿块需要较大的钢球尺寸。但这里应注意,矿块或矿粒的机械强度是随其几何尺寸的减小而增大。故确定矿块或矿粒的抗破碎性能时,应同时考虑机械强度σ压或,以及矿块或矿粒的几何尺寸d等方面的因素。如果说要考虑对磨矿的影响,矿石的密度甚至矿石的矿物成分等对磨矿也均是有影响的。大密度矿物往往硬度也较大,在磨矿时多沉落入磨矿作用强的磨机底层,容易受到强的破碎作用。而密度小的矿物受的磨碎作用较弱。矿石中含有煤、滑石等矿物成分时,钢球往往难于啮住矿粒,使钢球破碎矿粒的破碎概率降低,从而增加磨矿产品的电耗。而云母片一类矿物则难于磨碎,同样使磨矿产品电耗升高。    破碎力的因素则很多,如钢球充填率φ、球的密度ρ、球的有效密度ρe、磨机直径D、磨机转速率Φ、磨矿浓度R、磨机的衬板形状和结构等。    磨机转速率Φ和钢球充填率φ二者共同组合而决定磨机钢球的运动状态和能态,磨机衬板除保护筒体的功能外,也影响筒壁对球荷的摩擦系数,进而影响钢球的运动状态。使球荷作抛落式运动状态时球上升高度大、球的位能大,落下时的打击力也大。使球荷作泻落式运动状态时球上升的高度不大,球的位能不大,球沿斜面滚落下来时打击力也不大。    球的密度自然影响球的质量m,也就影响球携带能量的大小,即影响球的打击力大小。尺寸相同时,密度大的球打击力大,生产率大,而密度小的球打击力小,生产率小。磨机生产率随钢球密度增大而几乎呈直线地增加。常用的锻钢球密度为7.8g/cm3,而铸钢球的密度则只有7.5g/cm3,铸铁球的密度更低,只7.1~7.3g/cm3。过去曾做过碳化钨球的研制和试验,该种球密度高达13.1g/cm3,为锻钢球的1.68倍,而生产率比用锻钢球高90%。一般地,轧制或锻打的球,其密度均比铸造的要大些,因铸造中免不了还会余下一些未排完的空气。由于球是落入矿浆内,矿浆对球有阻力,或者说球在矿浆中受浮力作用,真正起作用的应该是球的有效密度,即扣除矿浆密度后的密度。粗磨中矿浆浓度大,矿浆浮力大,对球的打击影响也大。细磨中矿浆浓度小些,矿浆浮力的影响相对要小些。应该说,常用的几种球钢的密度变化不太大,对磨矿的影响也不太大,但这种影响也不可忽视,严重时可使生产率下降10%~15%。    磨机内径D主要影响钢球上升的高度,进而影响钢球的位能和打击力大小。大规格磨机中钢球上升的高度大,则球的位能大,落下或滚下时的打击力也较大,甚至大磨机中大的钢球位能可以弥补球的尺寸不足。而小规格磨机中球上升的高度不大,球的位能小,要满足破碎力要求时只有采用较大尺寸的球。国外的磨机规格一般较国内的大,转速率也较低,采用的钢球尺寸也较国内的小。这一现象对磨机直径的影响不无关系。    矿浆浓度对磨矿的影响是复杂的,一般地说,矿浆浓度大时对钢球的缓冲作用大,削弱钢球的打击力,对磨矿不利;但是,浓度大时矿粒易粘附在钢球和衬板表面,对矿粒的破碎又是有利的。同样,矿浆浓度小时对钢球的缓冲作用小,但又不利于矿粒对钢球和衬板表面的粘附。而且,矿浆浓度对粗磨和细磨的影响也不尽相同,甚至与磨碎的矿石性质都有关系,不同矿石性质下的影响也不相同。由于矿浆浓度对磨矿作用的影响较为复杂,适宜的矿浆浓度只有通过试验确定。前已述及,衬板除保护筒体外还能影响钢球的运动状态。一般地说,衬板表面凹凸不平的程度对球荷产生不同的摩擦影响。凹凸不平程度大的称为不平滑衬板,对球荷的摩擦系数大,球荷也提升较高,从而有大的打击力,故粗磨时几乎都用不平滑衬板。凹凸不平程度小的称为平滑衬板,对球荷的摩擦系数小,球荷提升较低,从而打击力也较小,故细磨时多用平滑衬板。在自磨机和砾磨机中则情况不同,矿块较大,为了提升较大的矿块而专门设置提升衬板,能将矿块提到较高的位置。但自磨机和砾磨机中,衬板的作用也仍然是保护筒体和影响介质的运动状态,只不过提升衬板对介质运动状态的影响更大。    以上分析表明,影响钢球尺寸的因素达十余种,错综复杂,这给钢球尺寸的确定带来了很大困难。[next]    (二)确定钢球尺寸的过程与方法    由于钢球尺寸对磨矿的影响至关重要,因此,长期以来选矿和粉碎工作者均在研究如何精确地确定钢球尺寸。然而,因为影响钢球尺寸的参变数太多,使这个问题很难解决。尽管这样,人们还是不断地探索,力求找到精确确定钢球尺寸的科学办法。    最初,人们是从最简单的方法上考虑,企图寻找钢球直径与磨机给矿粒度之间单一的比例关系。于是,对50多台工作的球磨机进行调查研究,结果表明,钢球直径与给矿最大粒度之比宽达2.5~130,即    式中  k —比例系数,2.5~130范围。    比例系数k宽达2.5~130,简直无法使用,证明采用这种简单的方法是不行的。之所以不行是因为:①钢球直径Db受众多因素影响,只抓住一个给矿粒度而丢开各种因素的做法本身就是不科学的。为大范围的误差产生打开了通道。②钢球直径Db与各种影响因素之间关系错综复杂,没有任何依据可以说明钢球直径Db与给矿粒度d之间存在直接的及单一的比例关系,既然是这样,还要去寻找这种比例关系,方法本身就是不科学的,得出的关系也只能是虚假的,不可能有应用价值。    后来,人们在总结前面教训的基础上前进了一步,不再去寻找直接的比例关系,而是认为球径Db(mm)与给矿最大粒度d的某次方根成比例,而且考虑的因素有所增加,并把没有考虑的因素均包括在比例系数中。由于各个研究者考虑问题的出发点不同,并且各人的经验也不同,故提出的球径经验公式很多,下面列出选矿界经常用的几个经验公式:      拉苏莫夫公式:    式中  i —球径系数;          n —矿料性质参数;          d —给矿最大粒度,即95%的过筛粒度,mm.    式(2)不能直接使用,必须针对特定矿石作两组试验,列出两个方程式成一组,从方程组求解出i及n才能得出特定的球径方程式,方可应用。为了方便应用,K.A拉苏莫夫提出,对中硬矿石可以直接使用下面的简便计算式计算Db(mm):    奥列夫斯基公式:    式中dk—磨矿的产品粒度,μm.    戴维斯公式:         式中d —80%过筛的给矿粒度;    k —经验修正系数,对不同硬度取不同系数值:硬矿石,取k=35; 软矿石,取k=30.    榜德么经验简便公式:      式中d —80%过筛的给矿粒度,mm    我国也有工程师采用优选数选择处理的办法并依靠拉苏莫夫球径经验公式求解推导后提出如下经验公式:    式中d —95%过筛的给矿粒度,mm.[next]尽管如此,上述经验公式也仍然存在较大的问题:一是考虑的因素仍然太少,二是用一个经验系数就把其余因素均包括进去,是十分困难的。因而,这些经验公式的误差也仍然是大的。笔者通过试验证明,奥列夫斯基公式计算的结果普遍偏小得多;戴维斯公式计算的结果又普遍偏大;拉苏莫夫简便计算公式计算粗级别需用球径时结果偏小太多,计算细粒级所需球径还基本可行,但也略为偏大;榜德简便计算公式也有拉苏莫夫简便公式类似的毛病,等等。虽然如此,这些公式还是能用,只不过误差较大,如果知道它们的毛病,修正一下还是可供使用。    由于经验球径公式计算结果的误差大,这必然影响它们的应用。面对此情况,人们干脆通过试验来确定。试验确定球径的方法固然比经验公式计算的结果准确,但试验工作量大,耗时长和耗资大。细粒级的试验较好做,可在实验室磨机上进行试验,工作量不大能为人们所接受。而对于粗磨机,由于给矿块度大,只能在工业磨机上做试验,这个工作量就太大了,试验周期也很长,人力物力消耗均大,愿意做这个工作的厂矿就少了。所以,试验确定球径的方法虽然结果较可靠,但由于上述问题也难于更多地应用。    人们总是想用公式直接计算球径。最近一些年来仍然在经验公式上下功夫。既然前面的经验公式因考虑的因素太少而误差大,那就增加考虑的因素。在这方面开展研究的也不少,也提出几个包括因素多的球径经验公式,比较典型的是目前欧美国家及地区广泛应用的下面两个经验公式:阿里斯•查尔默斯公司的球径经验公式和诺克斯洛德公司的球径经验公式。阿里斯•查尔默斯公司公式为:                                                   诺克斯洛德公司的球径Db经验公式为               式中  Db —所需钢球直径,in;           F —80%过筛的给矿粒度,gm;           SS —矿石密度,t/m3;           Wi —待磨矿石功指数,kW•h/t;           D —磨机内径,ft;           CS —磨机转速率,%;          Km —经验修正系数,按下表选取。 表中  公式8及9中的修正系数km公式(8)公式(9)磨机类型km值磨机类型km值球磨机200湿式溢流型磨机350磨机类型Km值磨机类型km值棒磨机 砾磨机300 100湿工格子型磨机 干式格子型磨机330 335     上述两公司的球径经验公式考虑的因素多达五个,加上经验修正系数km值表示其它未考虑的因素,因此,应该说它们考虑了影响球径的主要因素,而且对某些因素还作了理论推导,应该说计算结果比前面那些经验公式要准确些。正因为这样,这两个经验球径公式目前在欧美国家及地区得到广泛的应用。[next]    但是,上述两个经验球径公式在我国厂矿中应用却不方便。一是它们式子中均含有功指数Wi,我国选矿厂多数没有功指数的资料Wi,要补这种资料时又耗费较多,我国选厂多数只有普氏硬度系数值。二是它们的给矿粒度F用的是80%过筛粒度,单位为μm,而我国长期是使用95%过筛粒度,单位是mm或cm。况且,它们的经验系数是在国外的经验中总结出来的,国外的磨机直径大,直径大的磨机中钢球的位能大,可以弥补球径较小的不足。我国的磨机直径较小,需要的球径较大。故国外的经验未必适合我国选厂。鉴于上述情况,笔者从我国国情出发,用破碎力学原理和戴维斯等人的理论推导出一个球径Db(cm)半理论公式:    此公式也考虑了矿石的强度σ压及尺寸d,考虑了磨机直径(D0代表)、磨机转速率Φ,并考虑了钢球的有效密度σe,对未考虑的因素用综合修正系数Kc来包括,而且不同粒度有不同Kc值。因此可以说,笔者推导出的这个球径公式是目前世界上惟一的一个半理论公式,考虑的因素也是最多的一个,因而,它的计算结果比任何一个球径经验公式更精确。    以目前人类的认识水平看,要推导出球径的理论计算公式是不可能的,这是因为:①不考虑破碎对象岩矿的力学强度的公式是不科学的,理论公式必须考虑破碎对象的力学强度,但由于岩矿力学性质的复杂性,目前的固体力学根本无法从理论上计算出岩矿的力学强度,而只能借助工程测量的结果,这就引入了试验的实测资料。②现代数学也无法求解十多个未知数的方程,要把影响球径的十多个因素都包括进去求解是不可能的。③有些影响因素目前还无法从理论上作出量的描述,不能不借助经验修正系数来修正。    因此,目前要得到理论公式是不可能的,最多只能得到半理论公式。从这一点上说,上述的半理论公式在目前来说也算是较完善的了,若对它进行认真验证和修正,是应该在我国得到广泛的应用。笔者最近又对此半理论公式进行了修正,使此公式在粗磨、中磨和细磨的广泛领域均能精确地计算特定条件下所需的球径。经若干选厂的工业试验和生产应用证明,球径半理论公式能解决各粒级下球径的精确计算问题。    (三)试验确定球径的方法    由于用经验公式计算的球径误差大,而球径大小对磨矿的影响又极大,因而直接采用试验来确定所需球径必然成为确定球径的一个重要方法。    试验确定球径的方法,当然受多种可变参数的影响,为了简化问题,只能将一些重要的可变参数固定在一定值域内,然后通过试验求出给矿粒度与球径之间的关系。在具体做法上,选定待计算磨机在生产上常用或确认的工作参数如转速率、装球率、矿浆浓度等为固定值,然后根据经验确定几组钢球分别进行试验,效果好的一组球即为选择的最佳球径。    试验确定球径的方法可以在实验室磨机上进行,也可以在工业磨机上进行。显然,实验室磨机上的试验要简单得多,工业磨机上的试验则艰巨复杂。    实验室磨机的规格小相应的给矿粒度也小,试验结果可作为中细磨机的球径选投依据。因为给矿粒度小通常3~5mm以下,给矿粒度范围窄,因此采用单种球径球组进行试验即可。选择的球组不应低于3组,最好是5或6组,目的是要将待求的最佳球径包括在内,不漏掉最佳值。当其它参数固定不变时磨机指定级别在生产率与球径之间的关系是一个单峰函数,如图1所示。如果选择D1、D2、D3三种球,生产率曲线时呈上升趋势,无法判定D3,是最佳球径值;同样,选择D4、D5、D6三种球时,也无法判定D4是最佳球径值,只有使生产率曲线达到峰值和导数转向时才能找出最佳值。 图1  磨机生产率与球径的单峰函数曲线     试验方法中的一个重要问题在于,如何判定磨矿效果的好坏。就以生产率而论,达不到指定级别(如0.074mm或其它粒度)的称为“粗级别”,达到指定级别及以下的称为“细级别”,而细级别中又包含“过粉碎”级别,几者之间的关系可表示在图1中。    显然,以处理量大小作为生产率大小的判据是不科学的,因为磨矿的目的是使物料必须达到一定细度,只有用实现这一目的程度的指标作为判据才科学。但是,如果仅以达到指定粒度以下的细粒级含量多少来判别生产率大小时也仍然有问题,因为细粒级产率愈高时产生的过粉碎粒级产率也愈大,不见得合格粒级产率就大。磨矿不仅要使产品粒度达到指定细度,而且过粉碎粒级应该尽量少。因此,人们提出以“磨机技术效率”这一指标来判别磨机工作的好坏,磨机技术效率E为:[next] 图2  磨矿产品的粒度划分    式中  γ —小于指定粒度级别的产率,%;          γ1 —给矿小于指定粒度级别的产率,%;          γ2 —给矿过粉碎粒度级别产率,%;          γ3 —产品中过粉碎粒度级别产率,%。    从公式(11)中可看出,当全部产品均匀过粉碎时,磨机的技术效率为零。磨机技术效率是从产品粒度上来判别磨矿过程好坏的。这套办法不仅计算复杂,而且与磨矿的力学过程联系不够紧密。    笔者认为,磨矿过程是一个粒度减小的力学过程,那么就应该用对粒度减小最佳的指标作为磨矿过程好坏的判据才更为科学。人们已提出了磨矿动力学的基本方程式:    式中  Q —经过时间t以后粗粒级残留物量;          Q0 —磨矿开始瞬间粗粒级的原始含量;          t —磨碎时间;          K —由磨矿条件决定的常数。    从方程式(12)看出,常数K实际上反映粒度减小的快慢,可称为磨碎速度常数,由方程式(12)得:    或                               原料中粗粒级含量Q0是已知的,只要测出磨碎时间t下的粗粒级含量Q便可求得K值。分别求出各组钢球在同一磨碎时间下的K值并进行比较;K值最大的球组具有最大的磨碎速度,显然是最佳球组。以K值大小来选择球径的方法,紧密和磨矿过程减小粒度的目的相联系,且求取的方法简单,是一种科学的方法。笔者在选择云锡公司中细磨球径时曾经用过,取得好的效果。    实验室球磨机的给矿机难以给出10~25mm粗的矿粒,实验室球磨机也难以装入大的钢球,因此,粗磨机中最佳钢球尺寸只有在工业生产磨机中试验确定。但工业生产磨机是个连续生产设备,要判别哪一种球或哪一组球好,需要长期的观察、分别考查磨机排矿、分级溢流、分级返砂的最大粒度和平均粒度,以这两个粒度的粗细来判断球径的过大过小,并配合磨机按指定级别计的利用系数q(t/m3•h)来共同判断哪一组球最佳。此种工业试验,试验一种球需1~3个月,试验五六种球需一年以上,不仅试验周期长,而且要作多次清球,工作量大、耗资多。所以,进行此种系统工业试验的厂矿不多,多半是经长期使用加观察分析而得出结论。当然,这种结论欠说服力,带有强的经验性。    为了解决工业试验周期长、工作量大和耗资多的问题,笔者提出简化球径工业试验的方法。即在实验室直径400mm以上的大型实验室磨机中作间断磨碎试验,使不同球组磨碎到生产产品细度水平上进行比较,同样可以确定出最佳球径。确定的最佳球径再在工业磨机中进行观察分析验证。这不但大大缩短试验周期,减少人力物力,也为工业试验排除风险。笔者曾在几个厂矿进行过这种试验,证明方法是成功的,效果是好的。    (四)经验球径公式的局限性与误差一经验球径公式是在大量试验资料或生产资料的基础上总结出来的数学模型。此种方法对于影响因素错综复杂而在理论上难于取得进展的球磨过程来说,仍不失为一种有用的方法。此类方法得出的公式其可贵之处在于它来源于实践而高于实践,既有可靠性也有实用性。在这以前的漫长岁月中,选矿工作者也正是利用这些经验球径公式加上自己的经验来解决磨机的球径,解决问题的。    但是,从球径经验公式产生的方法上不难看出它有自身的局限性,而且有较大的误差。尽管试验资料或生产资料是丰富的,但也仍然是有限的,或者是试验和生产的设备规格以及形式有限,或者是试验和生产的矿石种类有限,也或者是试验次数和生产时间有限,总之,资料的来源是有限的。这样,在有限的资料上总结出来的模型其使用范围也必然是有限的,跨越这个有限的范围也就失去可靠性。因此,经验公式一旦跨出总结它时所依据的资料范围,就必然产生大的误差。    即使对同样的试验和生产资料,不同的研究者采用的数学处理方法有别,因而得出的数学模型不相同,计算出的球径结果也不相同。    另外,球径经验公式中均带有经验修正系数,不同的研究者根据各自的经验,所取的经验系数值不相同,自然算出的球径结果也不相同。    上述分析表明,研究者在什么条件下总结出来的经验球径公式适用于总结它时所限定的条件,如若把它推广应用,与限定的条件不同时必然产生较大误差,还必须再对它进行经验修正。认识经验公式的局限性是必要的,而针对局限性进行经验修正也是必要的,否则将产生较大的误差。    下面以我国选矿界常用的K.A.拉苏莫夫经验球径公式的应用来说明经验公式的局限性与误差问题。    K.A.拉苏莫夫根据某些平均条件提出,磨矿所需的钢球直径Db与给矿粒度d的n次方成比例,若比例系数为i,则得:   [next]          显然,不同的磨矿条件有不同的i及n值,对每个具体的磨矿条件都必须用实验方法求出i及n值,然后才能运用公式(14),这就是此公式的局限性。    公式(14)的求解,必须对具有两个方程式的方程组求解,两个方程式才能求解两个未知数。假设给矿粒度d1通过试验求出需要的球径是Dbl,则得一个方程式:                                                              再设给矿粒度d2通过试验求出需要的球径是Db2,则又得另一个方程式:                                                                 联立方程式(16)和(16),并求解此方程组的i和n:         式(18)变换得:     式(19)两边取对数得:                      式(20)中,d1,d2,Db1和Db2均是已知数,故n可以求出。n值求出后返回代入式(17),则i也就可求出。    求出i及n后,就得出该特定条件下的球径D与给矿粒度d之间的通式:                                                                     Db=idn        也就可以由此通式计算该特定条件下各给矿粒度所需的球径。如果磨矿条件改变,必须采用同样的方法找出新的通式。这是此公式的局限性,不能跨越求解方程时的特定条件去使用。    此公式的问题在于,以粒度d1和d2进行试验,则得到的公式通式在d1~d2范围内应用时较为准确,若超过d1~d2范围应用时必然产生较大误差,因为岩矿的力学强度是随粒度变细而加大的。例如,d1和d2,的试验通常在实验室内进行,所用的给矿粒度通常在5mm以下,粒度较细,矿粒力学强度较高。而试验得出的通式,其参数是在d1~d2,范围内求出的,如果推广用于d=10~25mm范围,求出的球径必然是偏大的,因为10~25mm矿块的力学强度比5mm及以下明显地小,则计算粗块下所需的球径必然偏大。例如,有人用5和3mm两个粒级在实验室做试验,求出i和n后得通式,再用通式计算25mm矿块所需的球径是Φ125mm。而笔者采用自己修正后的球径半理论公式计算,只需Φ100mm就足够了。通过一年的工业试验,证明采用Φ100mm钢球比Φ125mm钢球好得多。说明原来计算的球径是偏大的。这就是拉苏莫夫球径公式产生误差的原因所在。    由于K.A.拉苏莫夫公式Db=idn需要做试验确定参数i和n,使用较麻烦。他又提出,对中硬矿石可以直接使用简便计算公式:                                      范围的均算中硬矿石, 的矿石的强度为 的矿石的两倍,但计算用的同一公式,哪会有不产生较大误差的道理?而且,该简化公式广泛用于中硬矿石不同磨矿条件,产生的误差必然比公式(14)的更大。[next]    (五)实践确定球径经验方法的普遍性    由于影响球径的因素错综复杂,难于从理论上解决球径的计算问题,人们只有通过实践的办法确定球径的最佳值。前面提到的用试验确定球径的办法,以及依据生产实践资料而提出经验公式的办法,均属于实践解决问题的范围。尽管这类办法得到的结果有局限性和误差较大,但它毕竟来源于实践,有真实可靠的一面,在没有更好的办法之前它仍然是人们广泛应用的办法。    不同的研究者进行试验的条件各不相同,得出的结论必然各不相同。而且不同的研究者研究时所依据的生产资料不同,即使对同一批生产资料,不同的研究者使用的数学处理方法也不相同。因此,用实践方法求得的球径经验公式是各种各样的,五花八门的。原苏联的T.K斯梅什利亚耶夫(CMbІШЛляеB)认为,钢球直径与被磨矿石粒度之间有一定函数关系,并绘出钢球直径与矿石粒度的关系曲线,从曲线上查取所需球径。显然,这种办法只适合于设备和矿石等均确定的情况,条件改变就不适用了,必须绘制新条件下的新曲线。    在水泥生产中,磨碎矿渣料时球径的选择计算往往是针对具体的磨矿条件来进行的,因此,各个研究者得出的结论往往是不相同的。H.R.斯塔克(Starke)用硅酸盐水泥渣作被磨物料进行磨碎试验,认为对球的尺寸而言存在着对磨矿特别有效的特定粒级,得出 时磨矿效率最好的结论。F.W. 鲍迪斯(Bowdish)用高纯度石灰石进行试验后得出的结论是,球径Db与被磨物料粒度d的比值 为某一值时有最大的磨矿速度常数。这个比值随给矿粒度不同而不同,4.699~0.15mm之间各级别的最佳球径比介于14~40之间。M.帕帕德基斯(Papadakis)认为球径过大过小均不好,中间存在一个最佳球径,但该值必须通过实验才能确定,即用实验室球磨机进行试验,求出在较短的一定时间内大粒子能大部分消失的最小球径。若d0和d1为应磨碎的最大粒径,W0和W1为球的功能,则可按 的比例扩大。J.N.尼吉曼(Nijiman)的研究认为,球径Db与给矿粒度d之间应有恰当的关系,并提出以为半径的区域属磨矿范围,Db及d的配合应保证磨碎速度常数有大的值,因磨碎速度常数与给矿粒度d之间属单峰函数,只有给矿粒度为某一恰当值时才能有最大的磨碎速度常数。G.M-empel认为,磨机的材质和直径已定,且保持转速,球的充填率为最佳状态,所以供给的势能只要改变球径就能发生变化,并提出由最大起始磨矿速度来确定最佳球径的方法。有的研究者认为,为了使磨机有效地工作,必须具有正确地选择球径的方法,并认为以前考虑的因素中以岩石为对象的很少,很难测定(如松泊比),故提出充分考虑磨机影响参数和岩石机械性能来确定球径的方法:    式中  Db —所需球径,cm;           d —给料粒度,cm;          Kn —塑性系数,为总比功量/弹性变形比功量;          D —磨机直径,cm          σB —压缩应力,kg/cm2;           δB —球的密度,kg/cm3;           Ep —矿石弹性模量,ks/cm3;           F —系数,可取为0.15;          K —相对半径,cm ;           Φ —转速率,%。    总之,在水泥磨机中,确定球径的方法多半采用实践的办法,通过试验确定一定给料粒度下的最佳球径。通过实践确定球径的经验方法具有普遍的意义,对各种矿料均适用,但此种方法较为麻烦,且局限性大,经验性强。    经验球径公式大多数有以下特点:①考虑的因素少,只2~3个,这与磨矿过程影响因素众多的实际不相符;②整个公式在不同粒度范围内使用时均用同一个经验系数,而岩矿在不同块度下抗破坏性能是不相同的,这种以不变应万变的做法与岩矿抗破坏特性不相符;③矿石粗磨和细磨时无论岩矿的力学性质影响、粘度影响、打击效果影响等等均存在较大差异,但各个经验公式均没有考虑这些,这与磨矿的实际过程不相符。由于上述三个特点,导致各个球径经验公式必然在计算中产生较大误差,这里不再一一分析。

  管线mm 行标准: API SPEC 5L 用途:用于石油、天然气工业中的气、水、油输送 API SPEC 5L-2007(管线管规范),是美国石油学会编制并发布的,在世界各地通用。 管线管:是把轴出地面的油、气或水,通过管线管输送到石油和天然气工业企业。管线管包括无缝和焊接管两种,其管端有平端、带螺纹端和承口端;其连接方式为端头焊接、接箍连接、承插连接等。该管主要材质为B、X42、X46、X56、X65、X70等钢级。我公司于2009年8月通过美国API认证(API 5CT 和 API 5L)。 管线管标准: API SPEC 5L——美国石油学会标准 GB/T9711——中国国家标准 用途: 用于石油、天然气工业中的氧、水、油输送管 主要生产钢管牌号: B、X42、X52、X60、X65、X70 L245 L290 L320 L360 L390 L450 L485 管线管尺寸公差: 【管线度) 低温回火所得组织为回火马氏体。其目的是在保持淬火钢的高硬度和高耐磨性的前提下,降低其淬火内应力和脆性,以免使用时崩裂或过早损坏。它主要用于各种高碳的切削刃具,量具,GB/T9711.1管线钢管,滚动轴承以及渗碳件等,回火后硬度一般为HRC58-64。 【管线度) 中温回火所得组织为回火屈氏体。其目的是获得高的屈服强度,弹性极限和较高的韧性。因此,它主要用于各种GB/T9711.1管线钢管和热作模具的处理,回火后硬度一般为HRC35-50。 【管线度) 高温回火所得组织为回火索氏体。习惯上将淬火加高温回火相结合的热处理称为调质处理,其目的是获得强度,硬度和塑性,韧性都较好的综合机械性能。因此,广泛用于汽车,GB/T9711.1管线钢管,机床等的重要结构零件,如连杆,螺栓,齿轮及轴类。回火后硬度一般为HB200-330。钢管种类钢管外径(D)钢管壁厚(S) 管体钢管外径 (mm)允许偏差(mm)钢管外径(mm)允许偏差(mm)≥60.3且S<20±0.75%≤73.0+15%,-12.5% ≥60.3且S≥20±1.00%>73.0且S<20+15%,-12.5%   >73.0且S≥20+17.5%,-10

  铝合金门窗型材是制作铝合金门窗的基本材料,是铝门窗的主体。铝门窗型材的规格尺寸、精度等级、化学成分、力学性能和表面质量对铝门窗的制作质量、使用性能和使用寿命有重要影响。下面详细说下铝门窗型材的规格尺寸。铝门窗型材的规格尺寸铝门窗型材的规格尺寸,主要以型材截面的高度尺寸(用在铝合金门窗称其门窗框厚度尺寸)为标志,并构成尺寸系列。铝门窗型材主要有40、45、50、55、60、65、70、80、90、100mm等尺寸系列。其中铝合金窗用的尺寸系列较小,铝合金门用的尺寸系列偏大。铝门窗标注的尺寸系列相同,不一定铝门窗型材的截面形状和尺寸都相同。相同尺寸系列的铝合金门窗型材,其截面形状和尺寸是相当繁杂的。必须依据图样具体分析和对待。铝门窗型材根据截面形状,区分为实心型材和空心型材,空心型材的应用量较大。铝门窗型材的壁厚尺寸,用于铝合金窗的不低于1.4mm,用铝合金门不低于2mm。铝门窗型材的长度尺寸分定尺、倍尺和不定尺三种。定尺长度一般不超过6m,不定尺长度不少于1m。

  常用不锈钢管生产标准尺寸公差表,涵盖了常用的美标、日标、德标、国标等,供各位商友来参考,互相学习之用。 不锈钢管标准尺寸 ①公称尺寸和实际尺寸     A、公称尺寸:是标准中规定的名义尺寸,是用户和生产企业希望得到的理想尺寸,也是合同中注明的订货尺寸。     B、实际尺寸:是生产过程中所得到的实际尺寸,该尺寸往往大于或小于公称尺寸。这种大于或小于公称尺寸的现象称为偏差。   ②偏差和公差      A、偏差:在生产过程中,由于实际尺寸难于达到公称尺寸要求,即往往大于或小于公称尺寸,所以标准中规定了实际尺寸与公称尺寸之间允许有一差值。差值为正值的叫正偏差,差值为负值的叫负偏差。      B、公差:标准中规定的正、负偏差值绝对值之和叫做公差,亦叫公差带。      偏差是有方向性的,即以正或负表示;公差是没有方向性的,因此,把偏差值称为正公差或负公差的叫法是错误的。   ③交货长度     交货长度又称用户要求长度或合同长度。标准中对交货长度有以下几种规定:     A、通常长度(又称非定尺长度):凡长度在标准规定的长度范围内而且无固定长度要求的,均称为通常长度。例如结构管标准规定:热轧(挤压、扩)钢管3000mm~12000mm;冷拔(轧)钢管2000mmm~10500mm。     B、定尺长度:定尺长度应在通常长度范围内,是合同中要求的某一固定长度尺寸。但实际操作中都切出绝对定尺长度是不大可能的,因此标准中对定尺长度规定了允许的正偏差值。     以结构管标准为:     生产定尺长度管比通常长度管的成材率下降幅度较大,生产企业提出加价要求是合理的。加价幅度各企业不尽一致,一般为基价基础上加价10%左右。     C、倍尺长度:倍尺长度应在通常长度范围内,合同中应注明单倍尺长度及构成总长度的倍数(例如3000mm×3,即3000mm的3倍数,总长为9000mm)。实际操作中,应在总长度的基础上加上允许正偏差20mm,再加上每个单倍尺长度应留切口余量。以结构管为例,规定留切口余量:外径≤159mm为5~10mm;外径>159mm为10~15mm。     若标准中无倍尺长度偏差及切割余量规定时,应由供需双方协商并在合同中注明。倍长尺度同定尺长度一样,会给生产企业带来成材率大幅度降低,因此生产企业提出加价是合理的,其加价幅度同定尺长度加价幅度基本相同。      D、范围长度:范围长度在通常长度范围内,当用户要求其中某一固定范围长度时,需在合同中注明。     例如:通常长度为3000~12000mm,而范围定尺长度为6000~8000mm或8000~10000mm。     可见,范围长度比定尺和倍尺长度要求宽松,但比通常长度加严很多,也会给生产企业带来成材率的降低。因此生产企业提出加价是有道理的,其加价幅度一般在基价上加价4%左右。      ④壁厚不均     钢管壁厚不可能各处相同,在其横截面及纵向管体上客观存在壁厚不等现象,即壁厚不均。为了控制这种不均匀性,在有的钢管标准中规定了壁厚不均的允许指标,一般规定不超过壁厚公差的80%(经供需双方协商后执行)。     ⑤椭圆度     在圆形钢管的横截面上存在着外径不等的现象,即存在着不一定互相垂直的最大外径和最小外径,则最大外径与最小外径之差即为椭圆度(或不圆度)。为了控制椭圆度,有的钢管标准中规定了椭圆度的允许指标,一般规定为不超过外径公差的80%(经供需双方协商后执行)。      ⑥弯曲度      钢管在长度方向上呈曲线状,用数字表示出其曲线度即叫弯曲度。标准中规定的弯曲度一般分为如下两种:      A、局部弯曲度:用一米长直尺靠量在钢管的最大弯曲处,测其弦高(mm),即为局部弯曲度数值,其单位为mm/m,表示方法如2.5mm/m。此种方法也适用于管端部弯曲度。      B、全长总弯曲度:用一根细绳,从管的两端拉紧,测量钢管弯曲处最大弦高(mm),然后换算成长度(以米计)的百分数,即为钢管长度方向的全长弯曲度。      例如:钢管长度为8m,测得最大弦高30mm,则该管全长弯曲度应为:      0.03÷8m×100%=0.375%      ⑦尺寸超差      尺寸超差或叫尺寸超出标准的允许偏差。此处的尺寸主要指钢管的外径和壁厚。通常有人把尺寸超差习惯叫公差出格,这种把偏差和公差等同起来的叫法是不严密的,应叫偏差出格。此处的偏差可能是正的,也可能是负的,很少在同一批钢管中出现正、负偏差均出格的现象。 以上为不锈钢管标准尺寸.

  夏季已经到来,家家户户的空调已经开始嗡嗡的运转,空调成功地拯救了夏天中千千万万的你。家用空调中使用的铜管是功不可没的一个配件,那空调铜管规格是多少呢?想必你对这个还有些迷茫,下面小编就来为你解析一下空调铜管的规格。首先我们来看一下铜管规格表:TP2 轴线 主要应用执行标准为GB17791-99TP2 内螺纹 壁厚0.32-0.36 外径7-9.52 主要应用执行标准LTJ902-97;通常情况下:一匹的空调使用的冷媒管铜管的规格是6.35厘米-3.95厘米;一匹半的空调使用的冷媒管铜管的规格是6.35厘米-12.7厘米;两匹的空调使用的冷媒管铜管的规格是9.52-12.7/6.35厘米-12.7厘米;大于两匹的空调使用的冷媒管铜管的规格是9.52/12.7厘米-15.88厘米;五匹的空调使用的冷媒管铜管的规格是9.52/12.7厘米-19.05厘米。目前空调铜管规格常用规模为6.8.10.12.16.19(22.25.28中央空调);空调铜管常用厚度为0.8、1.2。以上就是上 海有色网 小编为你介绍的家用的空调铜管规格。铜管安全、经济、卫生等优势而被广泛地应用,如果想要了解 空调铜管价格 或者采购铜管,可以进入 上海有色商城 去购买,如果想要了解铜的价格,请进入 铜行情 页面查看当日最新价格和历史价格。希望本文能给予您有用价值。

  一、钢材长度尺寸 钢材长度尺寸是各种钢材的最基本尺寸,是指钢材的长、宽、高、直径、半径、内径、外径以及壁厚等长 度。钢材长度的法定计量单位是米( m )、厘米( cm )、毫米( mm )。在现行习惯中,也有用英寸( ″)表示的,但它不是法定计量单位。 1. 钢材的范围定尺 是节省材料的一种有效措施。范围定尺就是长度或长乘宽不小于某种尺寸,或是长度 。长乘宽从多少到多少的尺寸范围内交货。生产单位可以按此尺寸要求进行生产供货。 2. 不定尺(通常长度) 凡产品尺寸(长度或宽度),在标准规定范围内,而又不要求固定尺寸的叫不定尺。不定尺长度又叫通常长度(通尺)。按不定尺交货的金属材料,只要在规定长度范围内交货即可。例 如,不大于 25mm 的普通圆钢,其通常长度规定为 4-10m, 则长度在此范围内的圆钢都可以交货。   3. 定尺 按订货要求切成固定尺寸的称为定尺。按定尺长度交货时,所交金属材料必须具有需方在订货合同中指定的长度。例如,合同上注明按定尺长度 5m 交货,则所交货的材料必须都是 5m 长的,短于 5m 或长于 5m均为不合格。但实际上交货不可能都是 5m 长,因此规定了允许有正偏差,而不允许有负偏差 4. 倍尺 按订货要求的固定尺寸切成整倍数的称为倍尺。按倍尺长度交货时,所交金属材料的长度必须为需方在订货合同中指定的长度(叫单倍尺)的整数倍数(另加锯口)。例如,需方在订货合同中要求单倍 尺长度为 2m,那么,切成双倍尺时长度即为 4m ,切成 3 倍尺时即为 6m。

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点击次数:  更新时间:2020-03-20 14:05  作者:ag手机登录网

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